Компенсация температурных удлинений трубопроводов
§ 3 Компенсация температурных деформаций трубопроводов
Для компенсации температурных удлинений трубопроводов применяют компенсаторы, гнутые из труб, а также линзовые и сальниковые. Гнутые компенсаторы устанавливают на стальных и алюминиевых линиях и других трубопроводах из пластичных материалов. Эти компенсаторы могут быть П-образными и лирообразными, из гладких и складчатых труб. Складки на трубе получают, нагревая при изгибе отдельные поперечные полосы и выгибая их. Складчатые компенсаторы более гибки и обладают большей компенсирующей способностью. Компенсаторы изготовляют из цельнотянутых труб, сварные – допускают только для неответственных линий малого диаметра и с небольшим давлением Гнутые компенсаторы устанавливают в горизонтальной плоскости. Если же это не удается, то в нижней части компенсатора делают дренажный патрубок. Компенсаторы, гнутые из труб, имеют следующие положительные качества: простоту изготовления, значительную компенсирующую способность (обычно 400 – 500 мм) и незначительные осевые усилия. Недостатками их являются громоздкость и сравнительно большое гидравлическое сопротивление.
Линзовые компенсаторы (см. рисунок) делают из штампованных полуволн. Обычно компенсирующей способности одной линзы бывает недостаточно, и устанавливают несколько линз, но не более восьми – десяти. Линзовые компенсаторы снабжают ограничителями сжатия, а при передаче жидкостей или конденсирующихся паров устраивают спускные краны.
Рассчитывают линзовые компенсаторы тем же методом, что и компенсаторы теплообменников. В отличие от последних линзовые компенсаторы трубопроводов имеют большую высоту волны, так как они должны компенсировать значительные удлинения.
Для стеклянных и фаолитовых трубопроводов применяют гофрированные компенсаторы из резины или фторопласта.
Компенсация теплового удлинения в сальниковом компенсаторе осуществляется не за счет упругой деформации, а путем перемещения конца трубы в сальнике. Эти компенсаторы применяют для хрупких материалов, таких, как ферросилид, фарфор, стекло, из которых невозможно изготовить компенсатор другой конструкции. Чтобы предотвратить вырывание трубы из сальника, на конце ее делают зуб и заводят в специальный паз компенсатора. Преимущества сальниковых компенсаторов – значительная компенсирующая способность, ограниченная только длиной компенсатора, и компактность. Недостатки – необходимость периодически менять сальник во избежание пропуска среды, наличие осевого давления на трубопровод, достигающего большой величины, кроме того, сальники надежно работают лишь при тщательной центровке.
При транспортировке застывающих жидкостей применяют обогреваемые трубопроводы. Обогревают с помощью “спутника” – приварной трубки, по которой подается пар или какой-либо другой теплоноситель, а если температура застывания продукта высокая, применяют трубопровод с рубашкой.
§ 3 Компенсация температурных деформаций трубопроводов
Источник: nhmt.ru
Расчет тепловых расширений трубопроводов
Компенсаторы тепловых сетей. В данной статье речь пойдет выборе и расчете компенсаторов тепловых сетей.
Для чего же нужны компенсаторы. Начнем с того, что при нагревании любой материал расширяется, а значит трубопроводы тепловых сетей удлиняются при повышении температуры теплоносителя проходящего в них. Для безаварийной работы тепловой сети используются компенсаторы, которые компенсируют удлинение трубопроводов при их сжатии и растяжении, во избежание защемления трубопроводов и их последующей разгерметизации.
Стоит отметить для возможности расширения и сжатия трубопроводов проектируются не только компенсаторы, но и система опор, которые, в свою очередь могут быть как “скользящими” так и “мертвыми”.Как правило у нас, в России регулирование тепловой нагрузки качественное – то есть при изменении температуры окружающей среды, температура на выходе из источника теплоснабжения изменяется. За счет качественного регулирования подачи тепла – количество циклов расширения- сжатия трубопроводов увеличивается. Ресурс трубопроводов снижается, опасность защемления – возрастает. Количественное регулирование нагрузки заключается в следующем – температура на выходе из источника теплоснабжения постоянна. При необходимости изменения тепловой нагрузки – изменяется расход теплоносителя. В этом случае, металл трубопроводов тепловой сети работает в более легких условиях, циклов расширения- сжатия минимальное количество, тем самым увеличивается ресурс трубопроводов тепловой сети.Следовательно прежде чем выбирать компенсаторы, их характеристики и количество нужно определиться с величиной расширения трубопровода.
δL – величина удлинения трубопровода,
мL1 – длина прямого участка трубопровода (расстояние между неподвижными опорами),
мa – коэффициент линейного расширения (для железа равен 0,000012), м/град.
Т1 – максимальная температура трубопровода (принимается максимальная температура теплоносителя),
Т2 – минимальная температура трубопровода (можно принять минимальная температура окружающей среды), °С
Для примера рассмотрим решение элементарной задачи по определению величины удлинения трубопровода.
Задача 1. Определить на сколько увеличится длина прямого участка трубопровода длиной 150 метров, при условии что температура теплоносителя 150 °С, а температура окружающей среды в отопительный период -40 °С.
Ответ: на 0,342 метра увеличится длина трубопровода.
После определения величины удлинения, следует четко понимать когда нужен а когда не нужен компенсатор. Для однозначного ответа на данный вопрос нужно иметь четкую схему трубопровода, с ее линейными размерами и нанесенными на нее опорами. Следует четко понимать, изменение направления трубопровода способно компенсировать удлинения, другими словами поворот с габаритными размерами не менее размеров компенсатора, при правильной расстановке опор, способен компенсировать тоже удлинение,что и компенсатор.
И так, после того, как мы определии величину удлинения трубопровода можно переходить к подбору компенсаторов, необходимо знать, что каждый компенсатор имеет основную характеристику – это величину компенсации.Фактически выбор количества компенсаторов сводится к выбору типа и конструктивных особенностей компенсаторов.Для выбора типа компенсатора необходимо определить диаметр трубы тепловой сети исходя из пропускной способности труби необходимой мощности потребителя тепла.
Таблица 1. Соотношение П- образных компенсаторов изготовленных из отводов.
Таблица 2. Выбор количества П- образных компенсаторов из расчета их компенсирующей способности.
Задача 2 Определение количества и размеры компенсаторов.
Для трубопровода диаметром Ду 100 с длиной прямого участка 150 метров, при условии что температура носителя 150 °С, а температура окружающей среды в отопительный период -40 °С определить количество компенсаторов .бL=0,342 м (см. Задача 1).По Таблице 1 и Таблице 2 определяемся с размерами п образных компенсаторов (с размерами 2х2 м может компенсировать 0,134 метра удлинения трубопровода) , нам нужно компенсировать 0,342 метра, следовательно Nкомп=бL/∂х=0,342/0,134=2,55 , округляем до ближайшего целого числа в сторону увеличения и того – требуется 3 компенсатора размерами 2х4 метра.
В настоящее время все большее распространение получают линзовые компенсаторы, они значительно компактнее п – образных, однако ряд ограничений не всегда позволяет их использование. Ресурс п- образного компенсатора, при условии что качество теплоносителя оставляет желать лучшего, значительно выше чем линзового. Нижняя часть линзового компенсатора как правило “забивается” шламом, что способствует развитию стояночной коррозии металла компенсатора.
Когда нужен компенсатор для теплосетей?
Источник: teplo-energetika.ru
Компенсация температурных деформаций
Компенсация температурных деформаций стальных трубопроводов имеет важное значение в технике транспорта теплоты.
Если в трубопроводе отсутствует компенсация температурных деформаций, то при сильном нагревании в стенке трубопровода могут возникнуть большие разрушающие напряжения. Значение этих напряжений может быть рассчитано по закону Гука
(7.27)
где Е – модуль продольной упругости (для стали Е ≈ 2· 10 8 кПа); i – относительная деформация.
При повышении температуры трубы длиной l на Δt удлинение должно составить
(7.28)
где α – коэффициент линейного удлинения, 1/К (для углеродистой стали α = 12 ·10 -6 1/К).
Если участок трубы защемлен и при нагревании не удлиняется, то его относительное сжатие
(7.29)
Из совместного решения (7.27) и (7.29) можно найти напряжение сжатия, возникающее в стальной трубе при нагреве прямолинейного защемленного (без компенсаторов) участка трубопровода
Для стали σ = 2,35 Δt МПа = 24 Δt кгс/см 2 . Как видно из (7.30), напряжение сжатия, возникающее в защемленном прямолинейном участке трубопровода, не зависит от диаметра, толщины стенки и длины трубопровода, а зависит только от материала (модуля упругости и коэффициента линейного удлинения) и перепада температур.
Усилие сжатия, возникающее при нагревании прямолинейного трубопровода без компенсации, определяется по формуле
(7.31)
где f – площадь поперечного сечения стенок трубопровода, м 2 .
Способы компенсации температурных удлинений, применяемые в ТС, весьма разнообразны.
По своему характеру все компенсаторы могут быть разбиты на две группы: осевые и радиальные. Осевые компенсаторы применяются для компенсации температурных удлинений прямолинейных участков трубопровода. Радиальная компенсация может быть использована при любой конфигурации трубопровода. Радиальная компенсация широко применяется на теплопроводах, прокладываемых на территориях промышленных предприятий, а при небольших диаметрах теплопроводов (до 200 мм) – также и в городских ТС. На теплопроводах большого диаметра, прокладываемых под городскими проездами, устанавливаются главным образом осевые компенсаторы.
Осевая компенсация
На практике находят применение осевые компенсаторы двух типов: сальниковые и упругие.
На рисунке 7.33 показан односторонний сальниковый компенсатор. Между стаканом 1 и корпусом 2 компенсатора располагается сальниковое уплотнение 3. Сальниковая набивка, обеспечивающая плотность, зажимается между упорным кольцом 4 и грундбуксой 5. Обычно набивка выполняется из асбестовых колец квадратного сечения, пропитанных графитом. Компенсатор
вваривается в трубопровод, поэтому установка его на линии не приводит к увеличению количества фланцевых соединений.
Рисунок 7.33 Односторонний сальниковый компенсатор
1 – стакан; 2 – корпус; 3 – набивка; 4 – упорное кольцо; 5 – грундбукса.
На рисунке 7.34 приведен разрез двухстороннего сальникового компенсатора. Недостатком сальниковых компенсаторов всех типов является сальник, требующий систематического и тщательного ухода в эксплуатации. Набивка в сальниковом компенсаторе изнашивается, теряет со временем упругость и начинает пропускать теплоноситель. Подтяжка сальника в этих случаях не дает положительных результатов, поэтому через определенные периоды времени сальники приходится перебивать.
От этого недостатка свободны все типы упругих компенсаторов.
Рисунок 7.34 Двухсторонний сальниковый компенсатор.
На рисунке 7.35 показана секция трехволнового сильфонного компенсатора. Для уменьшения гидравлического сопротивления внутри сильфонной секции вварена гладкая труба. Сильфонные секции выполняются обычно из легированных сталей или сплавов. В нашей стране сильфонные компенсаторы изготовляются из стали 08Х18Н10Т на заводах Санкт-Петербурга.
Компенсирующая способность сильфонных компенсаторов определяется обычно по результатам испытаний или принимается по данным заводов-изготовителей. Для компенсации больших термических деформаций соединяют последовательно несколько сильфонных секций.
Рисунок 7.35 Трехволновой сильфонный компенсатор.
Осевая реакция сильфонных компенсаторов представляет собой сумму двух слагаемых
где sк – осевая реакция от температурной компенсации, вызываемая деформацией волны при термическом расширении трубопровода, Н; sд – осевая реакция, вызываемая внутренним давлением, Н.
Осевая реакция от температурной компенсации, Н, может быть определена по формуле
(7.33)
где Δl – термическая деформация компенсатора, м; n – число волн; ε – жесткость волны, Н/м.
Жесткость волны сильфона ε представляет собой частное от деления осевого усилия на осевую деформацию волны, вызываемой этим усилием, и зависит от профиля волны, ее геометрических размеров (наружного и внутреннего диаметра, ширины) и толщины стенки компенсатора. Значение ε определяется экспериментально.
Осевая реакция внутреннего давления
где ψ – опытный коэффициент, зависящий от геометрических размеров и толщины стенки волны (в большинстве случаев ψ = 0,5 – 0,6); D, d – наружный и внутренний диаметры волны, м; ри – избыточное давление теплоносителя, Па.
Для повышения устойчивости против деформации сильфонов под действием внутреннего давления компенсаторы выполняются разгруженными от внутреннего давления путем соответствующей компоновки сильфонных секций в корпусе компенсатора, выполняемого из трубы большего диаметра. Такая конструкция компенсатора показана на рисунке 7.36.
Рисунок. 7.36 Разгруженный сильфонный компенсатор
lр – длина в растянутом состоянии; lсж – длина в сжатом состоянии.
Перспективным методом компенсации температурных деформаций может служить применение самокомпенсирующихся труб, технология изготовления которых разработана Институтом электросварки им. Е.О. Патона (Киев). При производстве спирально-сварных труб из полосы листового металла на нем роликом выдавливается продольная канавка глубиной примерно 35 мм. После сварки такого листа канавка превращается в спиральный гофр, способный компенсировать температурную деформацию трубопровода. Опытная проверка таких труб показала положительные результаты.
Компенсация температурных деформаций Компенсация температурных деформаций стальных трубопроводов имеет важное значение в технике транспорта теплоты. Если в трубопроводе отсутствует компенсация
Источник: arhivinfo.ru
Компенсация теплового удлинения.
Тепловое удлинение представляет собой физический процесс, вызывающий увеличение длины или объема твердых, жидких и газообразных веществ. Процесс обратимый (сжатие при охлаждении) и может повторяться неограниченное количество раз. Изменение длины вследствие температурных колебаний в течение суток или смены времен года большей частью довольно незначительно и в общем случае компенсируется
Однако в нагреваемых и охлаждаемых рукавах могут возникать иные процессы. В рукавах изменение длины может быть настолько большим, что уже во время проектирования и расчета длины трубопровода следует учитывать не только скорость потока, давление и температуру, но и возникающее тепловое удлинение.
Отсутствие компенсации теплового удлинения приводит к тому, что в жестко закрепленном с обоих концов рукаве могут возникнуть напряжения на стенках рукава под действием тепла и рабочего давления.
В трубопроводах малого диаметра это вызовет недопустимое изгибание стенки, а в рукавах большей номинальной ширины и с более толстыми стенками нагрузка на конечные точки может оказаться настолько большой, что анкерную конструкцию достаточного размера невозможно будет установить. В ряде случаев даже сейчас тепловое удлинение компенсируют путем установки прямого или изогнутого рукава в качестве отвода или U-образного колена. Это приемлемый способ компенсации при достаточном количестве изгибов и изогнутых участков гибкого трубопровода и не требует никаких последующих мер. Необходимо только учесть нормативную нагрузку при воздействии рабочего давления и возможно повышенную нагрузку на анкерные опоры.
Однако современные технологии с применением высокого давления и температуры предполагают – в первую очередь из соображений безопасности эксплуатации и экономичности установок – применение компенсаторов или металлорукавов.
Требуемая номинальная длина рассчитывается по формуле для поперечного расширения, которая была составлена для производимых компанией гофрированных рукавов с кольцевым гофром из нержавеющей стали, монели или бронзы. Формула учитывает определенную естественную гибкость в продольном направлении, которая зависит от длины рукава.Важно выбрать среднее положение (относительно предполагаемого перемещения) при установке металлорукава, с небольшим провисанием и без растяжения, чтобы избежать таким образом недопустимого напряжения при растяжении в положении максимального подъема. В общем случае в среднем положении длина рукава должна уменьшаться не более чем на 0,5% от номинальной длины.
Рукав ни в коем случае нельзя подвергать осевому сжатию, поскольку оплетка отойдет от рукава, что повлияет на баростойкость.
Металлорукав, установленный с изгибом 90 0 , может компенсировать тепловое удлинение в одном или двух направлениях. Необходимо только выбрать соответствующий тип рукава и профессионально выполнить установку в соответствии с функциональными требованиями. Рекомендуется устанавливать рукав с изгибом 90 0 в направлении, которое естественным образом определяется трубопроводом (края или ряды труб).
Чтобы избежать небезопасных напряжений при кручении, направление удлинения и изгиб рукава должны находиться в одной плоскости. Кроме того, рекомендуется устанавливать направляющие трубопровода, удерживающие его в направлении оси и предотвращающие боковое смещение. Непосредственно за концом рукава на продолжении трубопровода необходимо установить (“легкую”) анкерную опору, чтобы зафиксировать рукав в установочном положении.
Если компенсируется удлинение в двух направлениях, направляющие трубопровода следует установить после соединения рукава с трубопроводом, чтобы обеспечить компенсацию удлинения строго под прямым углом друг к другу.
Металлические рукава, установленные с изгибом 180 0 , применяются для компенсации теплового удлинения только в некоторых случаях. Они устанавливаются в основном для компенсации значительного удлинения на прямых отрезках трубопровода большой протяженности. Точно так же, как и при установке с изгибом в 90 0 , необходимо убедиться, что направление удлинения и ось рукава находятся в одной плоскости, и что есть возможность установить направляющие трубопровода или точки крепления анкерами. Расчет номинальной длины и установочных размеров выполняется по формулам для изгиба в 180 0
Варианты монтажа металлорукава для компенсации теплового удлинения.
Пример 1. Для компенсации поперечного удлинения установите рукав под прямым углом к направлению удлинения. Оптимальной подвижности в боковом направлении можно добиться после предварительной нагрузки рукава на величину, равную половине возникающего перемещения. Определите необходимую номинальную длину и установочную длину по формуле. Не допускается выполнять растяжение или сжатие рукава.
Пример 2. Боковая установка допускается только для компенсации незначительного удлинения. Не допускается выполнять растяжение или сжатие рукава.
Пример 3. Установите рукав с изгибом в 90 0 для компенсации более значительного расширения. Боковая установка уже не подходит.
Пример 4. Для компенсации удлинения соответственно удлиняется та сторона прямого угла, которая расположена перпендикулярно к направлению удлинения. Необходимая номинальная длина и длина стороны прямого угла рассчитываются по формуле “изгиб 90 0 для компенсации удлинения”. Убедитесь в том, что обеспечивается достаточное пространство для перемещения установленного рукава.
Пример 5. Выполните установку с изгибом 90 0 , предусмотрев достаточную длину прямых участков рукава для компенсации теплового удлинения в двух направлениях. Номинальная длина и длина прямого участка для изгиба рассчитываются по формуле “изгиб 90 0 для компенсации удлинения в двух направлениях”. Изгиб рукава и направление перемещения должны находиться в одной плоскости.
Пример 6. Для компенсации большого осевого удлинения на прямом участке трубопровода большой протяженности установите рукав с изгибом 180 0 . Не допускается осевое растяжение или сжатие рукава.
Пример 7. Определите установочный размер и номинальную длину по формуле “изгиб 180 0 для компенсации удлинения в одном направлении”. Не допускается чрезмерный изгиб или растяжение рукава.
Пример 8. Определите установочный размер и номинальную длину по формуле “изгиб 180 0 для компенсации удлинения в двух направлениях”. Жесткие отводы трубопровода позволяют исключить недопустимый прогиб сразу за присоединительными фитингами.
Пример 9. Направление удлинения и изгиб рукава должны находиться в одной плоскости. При помощи соответствующих направляющих следует исключить боковой изгиб, что позволяет предотвратить скручивание.
Формулы расчета длин металлорукавов для компенсации удлинений.
Рукав, установленный перпендикулярно к направлению перемещения, для компенсации бокового перемещения до ± 100 мм при низкой частоте перемещений (например, тепловое удлинение).
Не использовать при вибрации!
Установите рукав в среднем положении, без нагрузки, с незначительным провисанием, исключая недопустимое напряжение при скручивании при максимальном перемещении:
- NL=sqrt ( 20 r * l )+ 2 I.
- l=SL 2 / 20 r.
- установочная длина: IL = NL * 0.995.
- длина рукава: SL = NL–2I.
- минимальная длина рукава: SLmin = 6 * λ.
- 2*λ = боковое перемещение, мм.
- λ = боковое перемещение от центральной оси, (макс. 100 мм), мм.
- r = радиус изгиба, мм (значение из таблицы для выбранного типа рукава).
- I = длина присоединительного фитинга (значение из таблицы по присоединительным фитингам) мм.
- SL = длина гибкого рукава, мм.
- IL = установочная длина, мм.
- NL 1 = номинальная длина, мм.
Расчет металлорукавов при установке с изгибом в 90 0 для компенсации удлинения в одном направлении при низкой частоте перемещений (например, тепловое удлинение).
Не использовать при вибрации!
- NL = 0,035ra+1,57r+2I.
- a = r + 2r * sin a + I.
- b = r + r(0,035a-2sin a)+I.
- a= s / r отношение перемещения к установочному радиусу изгиба.
- s = компенсация удлинения, мм.
- a 1″> = установочный размер, мм.
- b = установочный размер, мм.
- r = радиус изгиба (значение из таблицы для выбранного типа рукава), мм.
- I = длина присоединительного фитинга (значение из таблицы по присоединительным фитингам), мм.
- α = угол изгиба, 0 .
- NL= номинальная длина, мм.
Угол изгиба α не должен превышать максимальное значение 60 0 (или в радианах
Расчет металлорукавов при установке с изгибом в 90 0 для компенсации удлинения в одном направлении при низкой частоте перемещений (например, тепловое удлинение).
Не использовать при вибрации!
- NL = 0,035ra+1,57r+2I.
- a = r+2r*sin a + I.
- b = r+r(0,035a-2sin a)+I.
- a= s / r отношение перемещения к установочному радиусу изгиба.
- s = компенсация удлинения, мм.
- a = установочный размер, мм.
- b = установочный размер, мм.
- r = радиус изгиба (значение из таблицы для выбранного типа рукава), мм.
- I = длина присоединительного фитинга (значение из таблицы по присоединительным фитингам), мм.
- α = угол изгиба, 0 .
- NL= номинальная длина, мм.
Угол изгиба α не должен превышать максимальное значение 60 0 (или в радианах
Расчет металлорукавов при установке с изгибом в 90 0 для компенсации удлинения в двух направлениях при низкой частоте перемещений (например, тепловое удлинение).
Не использовать при вибрации!
- NL = 0,035ra+1,57r*b+1,57r+2I.
- a = r+2r*sin a + r(0,035b-2r*sin b)+I.
- b = r+2r*sin b + r(0,035a-2sin a)+I.
- a = s1/r, b= s2/r – отношение перемещения к установочному радиусу изгиба.
- s = компенсация удлинения, мм.
- a = установочный размер, мм.
- b = установочный размер, мм.
- r = радиус изгиба (значение из таблицы для выбранного типа рукава), мм.
- I = длина присоединительного фитинга (значение из таблицы по присоединительным фитингам), мм.
- α = угол изгиба, 0 .
- b = угол изгиба, 0 .
- NL= номинальная длина, мм.
Углы изгиба α и b не должны превышать максимальное значение 45 0 (или в радианах
Расчет металлорукавов при установке с изгибом в 180 0 для компенсации удлинения в одном направлении при низкой частоте перемещений (например, тепловое удлинение).
Не устанавливать в прессах!
- NL = r + 1,57 s + 2 I.
- h1 = r + 0,785 s + I.
- h2 = r + s / 2 + I.
- r = радиус изгиба, мм (значение из таблицы для выбранного типа рукава).
- e = установочный размер, мм.
- I = длина присоединительного фитинга (значение из таблицы по присоединительным фитингам), мм.
- h1= макс. высота 180 0 изгиба, мм.
- h2= мин. высота 180 0 изгиба, мм.
- s = высота подъема, мм.
- NL= номинальная длина, мм.
Расчет металлорукавов при установке с изгибом в 180 0 для компенсации удлинения в двух направлениях при низкой частоте перемещений (например, тепловое удлинение).
- r = радиус изгиба, мм (значение из таблицы для выбранного типа рукава).
- e = установочный размер, мм.
- I = длина присоединительного фитинга (значение из таблицы по присоединительным фитингам), мм.
- h1= макс. высота 180 0 изгиба, мм.
- h2= мин. высота 180 0 изгиба, мм.
- s = высота подъема, мм.
- NL= номинальная длина, мм.
Компенсация теплового удлинения при помощи металлорукавов. По всем вопросам звоните (347) 294-17-77, <img title="пишите нам на WhatsApp" alt="пишите нам на WhatsApp" src="/images/whatsapp_24.png"/> WhatsApp: +7 987 254-17-77
Источник: www.uralproekt-ufa.ru
Компенсация температурных удлинений трубопроводов
При проектировании систем отопления, горячего и холодного водоснабжения, с использованием тепловых насосов, солнечных коллекторов и других генераторов тепла, при изменении температуры происходят температурные расширения трубопроводов. Поэтому всегда необходимо сделать расчет на компенсацию теплового расширения трубопроводов.
Отсутствие необходимого расчета приведет к дополнительным напряжениям в трубопроводах, возникновению шумов, разрушению и трещинам в перекрытии. В дальнейшем это сказывается на качестве работы системы, сроке использования материалов.
Тепловое расширение зависит от температуры, поэтому для холодного водоснабжения можем расчет не производить. При прокладке полиэтиленовых трубопроводов в защитной гофрированной трубе «пешеле» в бетонной подготовке пола, температурным расширение труб можно пренебречь. При этом происходит самокомпенсация трубопроводов: магистральные трубопроводы обязательно нужно прокладывать произвольными дугами и ни в коем случае нельзя тянуть строго по прямой линии.
Систему необходимо запроектировать так, что бы трубопровод свободно мог передвигаться в пределах расчетного температурного удлинения. По возможности необходимо использовать естественную компенсацию трубопроводов.
Расчет производим по формуле:
λL=a*L* λt
λL — изменение длины трубопровода при изменении температуры.
а — коэффициент теплового расширения;
L — начальная длина трубопровода;
λt — разница температуры работы системы и температуры при монтаже
Коэффициент теплового расширения трубопроводов из различных материалов значительно отличаются, следовательно, и трубопроводы в большей или в меньшей степени подвержены температурным удлинениям.
Материал трубопровода коэффициент теплового расширения(а)
Нержавеющая сталь 0,017 мм/м°С;
Оцинкованная сталь 0,016 мм/м°С;
Медь 0,016 мм/м°С;
Полипропиленовые трубы 0,15мм/м°С;
Полиэтиленовые трубы 0,18мм/м°С;
Металлопластик 0,025мм/м°С;
Для обеспечения самокомпенсации и правильной работы компенсаторов трубопроводы делятся неподвижными опорами на участки, независимые друг от друга. На участках между неподвижными опорами устанавливают компенсаторы. Минимальное расстояние между опорами можно посмотреть в специализированных справочниках.
Опоры бывают подвижные, неподвижные. Для компенсации температурных удлинений применяют П, Г, петлеобразные компенсаторы.
При размещении неподвижных опор на вертикальных участках необходимо учесть расстояние от трубы перпендикулярно к стене. В малоэтажном строительстве на вертикальных участках компенсацию температурных расширений решают в основном путем самокомпенсации. В зданиях выше 5-ти этажей ставят П-образный компенсатор посредине стояка.
Дизайн кухні в стилі кантрі
Будь-яка господиня будинку із задоволенням буде пр . »»
Послідовність проведення капітального ремонту
Любий господар, рано чи пізно, починає замислювати . »»
Мешканці Шевченківсього району нині будуть без води
Сьогодні, 13 липня, буде припинено подачу води у Ш . »»
Мешканці 21 будинку у Львові сидять без гарячої води
Станом сьогодні на ранок гаряча вода подається до . »»
Дев’ять вулиць Львова знеструмлені через пошкодження кабелю
Після грозових дощів 11 липня на Львівщині 36 насе . »»
Компенсация температурных удлинений трубопроводов
Источник: www.budnet.com.ua
Станьте первым!